環(huán)丁砜是工業(yè)生產(chǎn)中重要的化工原料，也是一種性能優(yōu)秀的多效能溶劑，可用作芳烴抽提溶劑、聚合物紡絲澆膜溶劑和自然氣、合成原料氣、煉氣廠的凈化劑以及有機(jī)反響的溶劑。耐高溫、高性能聚芳醚樹(shù)脂的聚合生產(chǎn)過(guò)程產(chǎn)生的低濃度環(huán)丁砜廢水溶液必需加以處置，降低廢水中環(huán)丁砜的濃度，回收其中的有機(jī)溶劑環(huán)丁砜，從而滿足日益嚴(yán)苛的環(huán)保請(qǐng)求，進(jìn)步經(jīng)濟(jì)效益。

　　目前，工業(yè)上采用多效蒸發(fā)工藝處置環(huán)丁砜廢水。關(guān)于環(huán)丁砜質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為10%的工業(yè)環(huán)丁砜廢水，多效蒸發(fā)工藝需求汽化大量的汽化潛熱極高的水，過(guò)程能耗十分大，而且處置后的廢水達(dá)不到排放規(guī)范。因而，開(kāi)發(fā)一種新辦法來(lái)降低環(huán)丁砜工業(yè)廢水處理過(guò)程的能耗，愈加有效地回收環(huán)丁砜，具有較大的經(jīng)濟(jì)價(jià)值和工業(yè)應(yīng)用前景。

　　以某公司聚芳醚樹(shù)脂聚合安裝的環(huán)丁砜廢水處置為背景，本文提出了一種處置環(huán)丁砜廢水的萃取-精餾耦合新工藝，選擇低沸點(diǎn)溶劑二氯甲烷為萃取劑，應(yīng)用環(huán)丁砜在水和二氯甲烷中的溶解度不同，完成環(huán)丁砜在兩相中的轉(zhuǎn)移分配，降低萃余相(水相)中環(huán)丁砜的濃度，使環(huán)丁砜在萃取相中富集增濃，然后應(yīng)用精餾別離萃取相中的環(huán)丁砜和萃取劑，從而完成環(huán)丁砜、萃取劑以及水的循環(huán)運(yùn)用。采用Aspen Plus軟件模仿萃取-精餾耦合工藝，肯定適合的工藝參數(shù)，為環(huán)丁砜廢水處置過(guò)程的工藝參數(shù)設(shè)計(jì)提供理論根據(jù)。

　　一、萃取劑的挑選

　　萃取過(guò)程的經(jīng)濟(jì)性在很大水平上取決于萃取劑性質(zhì)。由于環(huán)丁砜沸點(diǎn)高達(dá)287.3℃，且簡(jiǎn)直能夠和一切有機(jī)溶劑混溶，根據(jù)萃取劑選擇的根本準(zhǔn)繩，初步選擇水中溶解度較小的低沸點(diǎn)有機(jī)溶劑作為萃取劑，其主要物性數(shù)據(jù)列于表1。在此根底上，設(shè)定萃取溫度為25℃，相比為1∶1，分別以表1中的有機(jī)溶劑為萃取劑，采用Aspen Plus軟件的液-液傾析器模塊(Decanter)停止單級(jí)萃取模仿，結(jié)果列于表2。由表2可知，丁酮、乙醚、乙酸乙酯在萃余相中的質(zhì)量分?jǐn)?shù)相對(duì)較大，可能構(gòu)成了新的廢水，而且環(huán)丁砜的萃取率(萃取相與原料廢水中環(huán)丁砜的質(zhì)量比)較低。二氯甲烷的毒性低且環(huán)丁砜的萃取率較高，故選擇二氯甲烷作為萃取劑。

　　二、工藝流程模仿

　　2.1 流程簡(jiǎn)述

　　環(huán)丁砜廢水的萃取-精餾耦合工藝流程如圖1所示。原料液(環(huán)丁砜廢水)從塔底進(jìn)入萃取塔，萃取劑二氯甲烷從塔頂進(jìn)入萃取塔，原料液和二氯甲烷在萃取塔內(nèi)逆流連續(xù)接觸停止傳質(zhì)。分開(kāi)萃取塔塔頂?shù)妮陀嘞嘀饕撬瑑H含有微量的環(huán)丁砜和二氯甲烷。分開(kāi)萃取塔塔底的萃取相為二氯甲烷、環(huán)丁砜以及少量水。萃取相作為精餾塔的原料，在精餾塔中完成二氯甲烷和環(huán)丁砜的別離，精餾塔塔頂餾出物(主要為二氯甲烷)冷卻后作為循環(huán)萃取劑與補(bǔ)充萃取劑混合后返回萃取塔，精餾塔塔底采出環(huán)丁砜。

　　2.2 模型樹(shù)立及模仿計(jì)算

　　運(yùn)用Aspen Plus軟件停止萃取-精餾耦合工藝處置環(huán)丁砜廢水的流程模仿研討，思索物系的非理想性，選擇活度系數(shù)模型NRTL方程為熱力學(xué)模型，采用液-液傾析器模塊(Decanter)和連續(xù)萃取模塊(Extract)樹(shù)立萃取塔模型，選用簡(jiǎn)捷法精餾設(shè)計(jì)模塊(DSTWU)和嚴(yán)厲法精餾設(shè)計(jì)模塊(RadFrac)樹(shù)立精餾塔模型[6-9]。應(yīng)用靈活度剖析模塊(Sensitivity)對(duì)萃取塔均衡級(jí)數(shù)和萃取相比(萃取劑與廢水的體積比)以及精餾塔回流比、理論板數(shù)、原料進(jìn)料位置和塔頂采出率(塔頂采出量與進(jìn)料量的摩爾比D/F)停止優(yōu)化，以萃余相中環(huán)丁砜的質(zhì)量濃度、精餾塔塔底餾出物中環(huán)丁砜的純度為目的，肯定最佳工藝參數(shù)。

　　2.3 操作參數(shù)設(shè)定

　　以某公司聚芳醚樹(shù)脂聚合安裝為例，環(huán)丁砜廢水的進(jìn)料量為100t/h，環(huán)丁砜質(zhì)量濃度為100g/L。請(qǐng)求萃余相中環(huán)丁砜的含量小于50mg/L，回收的環(huán)丁砜純度到達(dá)98%以上，以到達(dá)可在聚芳醚樹(shù)脂生產(chǎn)過(guò)程中循環(huán)運(yùn)用的請(qǐng)求。參考聚芳醚樹(shù)脂聚合安裝的實(shí)踐工況，設(shè)定環(huán)丁砜廢水、萃取劑二氯甲烷、萃取塔的萃取溫度均為25℃，壓力為0.1MPa。精餾塔塔頂壓力為0.1MPa，塔頂冷凝器為全凝器。

　　三、結(jié)果與討論

　　3.1 萃取相比戰(zhàn)爭(zhēng)衡級(jí)數(shù)

　　分別采用液-液傾析器模塊(Decanter)和連續(xù)萃取模塊(Extract)模仿單級(jí)萃取和多級(jí)逆流萃取過(guò)程，萃取溫度為25℃。萃取相比戰(zhàn)爭(zhēng)衡級(jí)數(shù)對(duì)萃余相中環(huán)丁砜質(zhì)量濃度的影響如圖2所示。

　　由圖2可知，在相同的均衡級(jí)數(shù)下，萃取相比越小，萃取劑用量越少，萃余相中環(huán)丁砜的質(zhì)量濃度越高;萃取相比相同時(shí)，隨著均衡級(jí)數(shù)的增加，萃余相中環(huán)丁砜的質(zhì)量濃度降低，但當(dāng)均衡級(jí)數(shù)增加到一定水平，特別是萃取相比擬大時(shí)，均衡級(jí)數(shù)的增加對(duì)萃余相中環(huán)丁砜的質(zhì)量濃度的影響不明顯。均衡級(jí)數(shù)越多，則設(shè)備費(fèi)用越高;萃取相比越大，萃取劑用量增大，則溶劑回收費(fèi)用越高。因而，需求綜合思索萃取相比戰(zhàn)爭(zhēng)衡級(jí)數(shù)對(duì)萃余相中環(huán)丁砜的質(zhì)量濃度的影響，肯定最優(yōu)的萃取均衡級(jí)數(shù)和萃取相比。如圖3所示，滿足工藝請(qǐng)求(萃余相中環(huán)丁砜的質(zhì)量濃度小于50mg/L)時(shí)，增加萃取相比，均衡級(jí)數(shù)減少。萃取相比增加到1∶1以上時(shí)，均衡級(jí)數(shù)的降落幅度變小，即增大萃取劑用量對(duì)均衡級(jí)數(shù)的影響較小。因而，肯定萃取相比為1∶1，均衡級(jí)數(shù)為7級(jí)。

　　3.2 精餾塔的回流比和理論板數(shù)

　　為滿足精餾塔底餾出物環(huán)丁砜的純度請(qǐng)求，設(shè)定塔頂餾出物中二氯甲烷和環(huán)丁砜的摩爾回收率分別為0.999和0.0002，采用簡(jiǎn)捷法精餾設(shè)計(jì)模塊(DSTWU)模仿計(jì)算回流比與理論板數(shù)的關(guān)系，如圖4所示。當(dāng)理論板數(shù)小于5時(shí)，回流比隨理論板數(shù)的增加而疾速減小，回流比的減小可以有效降低塔頂冷凝器和塔底再沸器的熱負(fù)荷，但理論板數(shù)的增加會(huì)形成設(shè)備費(fèi)用增大。當(dāng)理論板數(shù)大于5時(shí)，回流比隨理論板數(shù)的增加而降落的趨向變緩。綜合思索，選擇理論板數(shù)為5，回流比為0.1。

　　3.3 精餾塔最佳進(jìn)料位置

　　采用嚴(yán)厲法精餾設(shè)計(jì)模塊(RadFrac)模仿精餾塔，理論板數(shù)為5，回流比為0.1，塔頂采出率為0.949。應(yīng)用靈活度剖析模塊研討進(jìn)料位置對(duì)二氯甲烷質(zhì)量分?jǐn)?shù)和再沸器熱負(fù)荷的影響。如圖5所示，隨著進(jìn)料位置下移，塔頂餾出物中二氯甲烷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)先是堅(jiān)持根本不變，然后降低;精餾塔再沸器熱負(fù)荷則先降低后升高，故進(jìn)料位置選擇第3塊理論板。

　　3.4 精餾塔塔頂采出率

　　采用嚴(yán)厲法精餾設(shè)計(jì)模塊(RadFrac)模仿精餾塔，理論板數(shù)為5，回流比為0.1，進(jìn)料位置為第3塊理論板。應(yīng)用靈活度剖析模塊研討塔頂采出率對(duì)別離結(jié)果和再沸器溫度的影響。如圖6所示，隨著塔頂采出率的增大，塔頂餾出物中二氯甲烷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)堅(jiān)持在99.4%左右然后降低，塔底餾出物中環(huán)丁砜的質(zhì)量分?jǐn)?shù)增大至100%后堅(jiān)持不變，再沸器溫度則先遲緩上升，然后急劇升高。通常，環(huán)丁砜的運(yùn)用溫度不高于210℃，以防止環(huán)丁砜合成。綜合思索別離結(jié)果和再沸器溫度，選擇適合的塔頂采出率為0.949。此時(shí)，再沸器溫度為205.7℃，塔底環(huán)丁砜的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為98.27%，到達(dá)聚芳醚生產(chǎn)的工藝請(qǐng)求。

　　3.5 萃取-精餾耦合工藝的優(yōu)化結(jié)果

　　采用前述模仿計(jì)算得到的優(yōu)化操作條件(表3)，對(duì)圖1所示的環(huán)丁砜廢水處置的萃取-精餾耦合工藝停止全流程模仿，結(jié)果如表4和表5所示。模仿計(jì)算結(jié)果顯現(xiàn)，處置100t/h環(huán)丁砜廢水，萃取-精餾耦合工藝的再沸器熱負(fù)荷為15.23MW。萃余相中水的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為98.96%，環(huán)丁砜質(zhì)量濃度為34mg/L。精餾塔塔底餾出物中環(huán)丁砜的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為98.31%，環(huán)丁砜的回收率為99.95%。經(jīng)萃取精餾耦合工藝處置后，環(huán)丁砜和水皆能夠在聚芳醚樹(shù)脂生產(chǎn)安裝中循環(huán)運(yùn)用。

　　3.6 萃取-精餾耦合工藝與四效蒸發(fā)工藝的比擬

　　某公司聚芳醚樹(shù)脂聚合安裝目前采用四效蒸發(fā)工藝處置環(huán)丁砜廢水，廢水量為100t/h，各效壓力分別為0.2MPa、0.15MPa、0.11MPa和0.08MPa，應(yīng)用閃蒸器模塊(Flash2)樹(shù)立四效蒸發(fā)工藝的模型。模仿結(jié)果標(biāo)明四效蒸發(fā)工藝的熱負(fù)荷為24.08MW，水相中水的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為98.91%，環(huán)丁砜的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.09%(質(zhì)量濃度為10842mg/L，環(huán)丁砜流股中環(huán)丁砜的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為97.76%，環(huán)丁砜的回收率為89.98%。本文提出的萃取-精餾耦合新工藝的熱負(fù)荷僅為15.23MW，比四效蒸發(fā)工藝降低了約37%，而且環(huán)丁砜的回收率和純度都更高。

　　四、結(jié)論

　　(1)提出了一種以二氯甲烷為萃取劑的處置環(huán)丁砜廢水的萃取-精餾耦合新工藝，采用Aspen Plus軟件停止流程模仿和優(yōu)化，肯定了較適合的工藝條件：7級(jí)逆流萃取，萃取相比為1∶1，精餾塔的理論板數(shù)為5，進(jìn)料位置為第3塊理論板，回流比0.1，塔頂采出率為0.949。

　　(2)在優(yōu)化的萃取-精餾耦合工藝條件下，萃取塔頂?shù)乃嘀协h(huán)丁砜濃度為34mg/L;精餾塔底餾出物中環(huán)丁砜的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為98.31%，環(huán)丁砜的回收率為99.95%。處置后的水和環(huán)丁砜都到達(dá)了聚芳醚樹(shù)脂生產(chǎn)過(guò)程循環(huán)運(yùn)用的請(qǐng)求。而且，與四效蒸發(fā)工藝相比擬，萃取-精餾耦合新工藝的熱負(fù)荷降低了約37%，具有很好的工業(yè)應(yīng)用前景。